Dankon pro vizito de Nature.com.Vi uzas retumilon kun limigita CSS-subteno.Por la plej bona sperto, ni rekomendas, ke vi uzu ĝisdatigitan retumilon (aŭ malŝaltu Kongruo-Reĝimon en Internet Explorer).Krome, por certigi daŭran subtenon, ni montras la retejon sen stiloj kaj JavaScript.
Montras karuselon de tri diapozitivoj samtempe.Uzu la butonojn Antaŭa kaj Sekva por moviĝi tra tri diapozitivoj samtempe, aŭ uzu la glitilbutonojn ĉe la fino por moviĝi tra tri diapozitivoj samtempe.
Kvar kaŭĉuka betona ŝtalpipo (RuCFST) elementoj, unu konkreta ŝtala pipo (CFST) elemento kaj unu malplena elemento estis testitaj sub puraj fleksaj kondiĉoj.La ĉefaj parametroj estas tondoproporcio (λ) de 3 ĝis 5 kaj kaŭĉuka anstataŭiga proporcio (r) de 10% ĝis 20%.Kurbo de momento-deforma kurbo, kurbo de momento-deklino kaj kurbo de momento-kurbo estas akiritaj.La maniero de detruo de betono kun kaŭĉuka kerno estis analizita.La rezultoj montras ke la speco de fiasko de la RuCFST-membroj estas kurbfiasko.Fendetoj en kaŭĉuka betono estas distribuitaj egale kaj ŝpareme, kaj plenigi la kernan betonon per kaŭĉuko malhelpas la disvolviĝon de fendoj.La tond-al-interspaca rilatumo havis nur malmulte da efiko al la konduto de la testspecimenoj.La kaŭĉuka anstataŭiga indico havas malmulte da efiko al la kapablo elteni fleksan momenton, sed havas certan efikon al la fleksa rigideco de la specimeno.Post plenigo per kaŭĉuka betono, kompare kun specimenoj de malplena ŝtala tubo, la fleksa kapablo kaj fleksa rigideco estas plibonigitaj.
Pro ilia bona sisma agado kaj alta portanta kapablo, tradiciaj ŝtalbetonaj tubformaj strukturoj (CFST) estas vaste uzataj en moderna inĝenieristiko1,2,3.Kiel nova speco de kaŭĉuka betono, kaŭĉukaj partikloj estas uzataj por parte anstataŭigi naturajn agregaĵojn.Rubber Concrete Filled Steel Pipe (RuCFST) strukturoj estas formitaj plenigante ŝtalajn tubojn per kaŭĉuka betono por pliigi la ductilecon kaj energian efikecon de kunmetitaj strukturoj4.Ĝi ne nur utiligas la bonegan agadon de CFST-membroj, sed ankaŭ faras efikan uzon de kaŭĉukaj rubaĵoj, kiu plenumas la disvolvajn bezonojn de verda cirkla ekonomio5,6.
En la lastaj jaroj, la konduto de tradiciaj CFST-anoj sub aksa ŝarĝo7,8, aksa ŝarĝo-momenta interago9,10,11 kaj pura fleksado12,13,14 estis intense studita.La rezultoj montras, ke la fleksebla kapablo, rigideco, fleksebleco kaj energia disipa kapablo de CFST-kolumnoj kaj traboj estas plibonigitaj per interna betonplenigo kaj montras bonan fraktur-duktilecon.
Nuntempe, kelkaj esploristoj studis la konduton kaj efikecon de RuCFST-kolumnoj sub kombinitaj aksaj ŝarĝoj.Liu kaj Liang15 faris plurajn eksperimentojn sur mallongaj RuCFST-kolumnoj, kaj kompare kun CFST-kolumnoj, la portanta kapacito kaj rigideco malpliiĝis kun pliiĝanta kaŭĉuka anstataŭiga grado kaj kaŭĉuka partiklograndeco, dum ductileco pliiĝis.Duarte4,16 testis plurajn mallongajn RuCFST-kolumnojn kaj montris ke la RuCFST-kolumnoj estis pli flekseblaj kun kreskanta kaŭĉukenhavo.Liang17 kaj Gao18 ankaŭ raportis similajn rezultojn pri la propraĵoj de glataj kaj maldikmuraj RuCFST-ŝtopiloj.Gu et al.19 kaj Jiang et al.20 studis la portantan kapablon de RuCFST-elementoj ĉe alta temperaturo.La rezultoj montris, ke la aldono de kaŭĉuko pliigis la ductilecon de la strukturo.Ĉar la temperaturo altiĝas, la portanta kapacito komence malpliiĝas iomete.Patel21 analizis la kunpreman kaj fleksan konduton de mallongaj CFST-traboj kaj kolonoj kun rondaj finoj sub aksa kaj unuaksa ŝarĝo.Komputila modeligado kaj parametrika analizo pruvas ke fibro-bazitaj simuladstrategioj povas precize ekzameni la prezenton de mallongaj RCFSToj.Fleksebleco pliiĝas kun bildformato, forto de ŝtalo kaj betono, kaj malkreskas kun profundo al dikproporcio.Ĝenerale, mallongaj RuCFST-kolumnoj kondutas simile al CFST-kolumnoj kaj estas pli flekseblaj ol CFST-kolumnoj.
Oni povas vidi de ĉi-supra revizio, ke RuCFST-kolumnoj pliboniĝas post la ĝusta uzo de kaŭĉukaj aldonaĵoj en la baza betono de CFST-kolumnoj.Ĉar ekzistas neniu aksa ŝarĝo, la reta fleksado okazas ĉe unu fino de la kolontrabo.Fakte, la fleksaj trajtoj de RuCFST estas sendependaj de la aksaj ŝarĝaj trajtoj22.En praktika inĝenieristiko, RuCFST-strukturoj ofte estas submetitaj fleksmomentŝarĝoj.La studo de ĝiaj puraj fleksaj trajtoj helpas determini la deformajn kaj fiaskoreĝimojn de RuCFST-elementoj sub sisma ago23.Por RuCFST-strukturoj, estas necese studi la purajn fleksajn trajtojn de la RuCFST-elementoj.
Ĉi-rilate, ses specimenoj estis provitaj por studi la mekanikajn ecojn de pure kurbaj ŝtalaj kvadrataj tubelementoj.La resto de ĉi tiu artikolo estas organizita jene.Unue, ses kvadrat-sekciaj specimenoj kun aŭ sen kaŭĉuka plenigaĵo estis provitaj.Observu la malsukcesan reĝimon de ĉiu specimeno por testrezultoj.Due, la agado de RuCFST-elementoj en pura fleksado estis analizita, kaj la efiko de tond-al-span rilatumo de 3-5 kaj kaŭĉuka anstataŭiga proporcio de 10-20% sur la strukturaj trajtoj de RuCFST estis diskutita.Finfine, la diferencoj en ŝarĝa kapacito kaj fleksa rigideco inter RuCFST-elementoj kaj tradiciaj CFST-elementoj estas komparitaj.
Ses CFST-specimenoj estis kompletigitaj, kvar plenigitaj kun kaŭĉukita betono, unu plenigita kun normala betono, kaj la sesa estis malplena.La efikoj de kaŭĉuka ŝanĝorapideco (r) kaj interspaca tondoproporcio (λ) estas diskutitaj.La ĉefaj parametroj de la specimeno estas donitaj en Tabelo 1. La litero t indikas la dikecon de la tubo, B estas la longo de la flanko de la specimeno, L estas la alteco de la specimeno, Mue estas la mezurita fleksebla kapablo, Kie estas la komenca. fleksa rigideco, Kse estas la fleksa rigideco en servo.sceno.
La RuCFST-specimeno estis fabrikita de kvar ŝtalplatoj velditaj en paroj por formi kavan kvadratan ŝtaltubon, kiu tiam estis plenigita kun betono.10 mm dika ŝtala plato estas veldita al ĉiu fino de la specimeno.La mekanikaj propraĵoj de la ŝtalo estas montritaj en Tabelo 2. Laŭ la ĉina normo GB/T228-201024, la streĉa forto (fu) kaj elĉerpa forto (fy) de ŝtala tubo estas determinitaj per norma streĉa prova metodo.La testrezultoj estas 260 MPa kaj 350 MPa respektive.La modulo de elasteco (Es) estas 176 GPa, kaj la rilatumo de Poisson (ν) de ŝtalo estas 0.3.
Dum testado, la kuba kunprema forto (fcu) de la referenca betono en la tago 28 estis kalkulita je 40 MPa.Proporcioj 3, 4 kaj 5 estis elektitaj surbaze de antaŭa referenco 25 ĉar tio povas riveli iujn ajn problemojn kun ŝanĝtranssendo.Du kaŭĉukaj anstataŭigaj indicoj de 10% kaj 20% anstataŭigas sablon en la betonmiksaĵo.En ĉi tiu studo, konvencia pneŭa kaŭĉuka pulvoro de Tianyu Cement Plant (Tianyu-marko en Ĉinio) estis uzita.La partiklograndeco de kaŭĉuko estas 1-2 mm.Tablo 3 montras la rilatumon de kaŭĉuka betono kaj miksaĵoj.Por ĉiu speco de kaŭĉuka betono, tri kuboj kun flanko de 150 mm estis ĵetitaj kaj kuracitaj sub testaj kondiĉoj preskribitaj de la normoj.La sablo uzata en la miksaĵo estas silicsablo kaj la kruda agregaĵo estas karbonata roko en la urbo Shenyang, Nordorienta Ĉinio.La 28-taga kuba kunprema forto (fcu), prisma kunprema forto (fc') kaj modulo de elasteco (Ec) por diversaj kaŭĉukaj anstataŭigaj proporcioj (10% kaj 20%) estas montritaj en Tabelo 3. Efektivigu la GB50081-201926-normon.
Ĉiuj testaj specimenoj estas testitaj per hidraŭlika cilindro kun forto de 600 kN.Dum ŝarĝado, du koncentritaj fortoj estas aplikataj simetrie al la kvarpunkta fleksa teststando kaj tiam distribuitaj super la specimeno.Deformado estas mezurita per kvin streĉmezuriloj sur ĉiu provaĵsurfaco.Devio estas observita per tri movosensiloj montritaj en Figuroj 1 kaj 2. 1 kaj 2.
La testo uzis antaŭŝarĝan sistemon.Ŝarĝu kun rapido de 2kN/s, tiam paŭzu ĉe ŝarĝo de ĝis 10kN, kontrolu ĉu la ilo kaj ŝarĝĉelo estas en normala laborkondiĉo.Ene de la elasta bendo, ĉiu ŝarĝopliigo validas por malpli ol unu dekono de la antaŭdirita pintŝarĝo.Kiam la ŝtala tubo eluziĝas, la aplikata ŝarĝo estas malpli ol unu-dekvinono de la antaŭdirita pintŝarĝo.Tenu ĉirkaŭ du minutojn post aplikado de ĉiu ŝarĝnivelo dum la ŝarĝa fazo.Ĉar la specimeno alproksimiĝas al fiasko, la indico de kontinua ŝarĝo malrapidiĝas.Kiam la aksa ŝarĝo atingas malpli ol 50% de la finfina ŝarĝo aŭ evidenta damaĝo estas trovita sur la specimeno, la ŝarĝo estas finita.
La detruo de ĉiuj testspecimenoj montris bonan ductilecon.Neniuj evidentaj tirfendetoj estis trovitaj en la tirzono de la ŝtala tubo de la testpeco.Tipaj specoj de damaĝo al ŝtalaj tuboj estas montritaj en fig.3. Prenante specimenon SB1 kiel ekzemplon, ĉe la komenca etapo de ŝarĝo kiam la fleksa momento estas malpli ol 18 kN m, specimeno SB1 estas en la elasta stadio sen evidenta deformado, kaj la rapideco de pliiĝo en la mezurita fleksa momento estas pli granda ol la indico de pliiĝo en kurbeco.Poste, la ŝtala tubo en la streĉa zono estas deformebla kaj pasas en la elastan-plastan stadion.Kiam la fleksa momento atingas proksimume 26 kNm, la kunpremadzono de la mez-interspaca ŝtalo komencas disetendiĝi.Edemo evoluas iom post iom kiam la ŝarĝo pliiĝas.La ŝarĝ-deklina kurbo ne malpliiĝas ĝis la ŝarĝo atingas sian pintpunkton.
Post kiam la eksperimento estis kompletigita, specimeno SB1 (RuCFST) kaj specimeno SB5 (CFST) estis tranĉitaj por pli klare observi la malsukcesan reĝimon de la baza betono, kiel montrite en Fig. 4. Oni povas vidi de Figuro 4, ke la fendoj en specimeno. SB1 estas distribuitaj egale kaj maldense en la baza betono, kaj la distanco inter ili estas de 10 ĝis 15 cm.La distanco inter fendoj en specimeno SB5 estas de 5 ĝis 8 cm, la fendoj estas neregulaj kaj evidentaj.Krome, la fendoj en specimeno SB5 etendiĝas ĉirkaŭ 90° de la streĉa zono ĝis la kunprema zono kaj disvolviĝas ĝis ĉirkaŭ 3/4 de la sekcia alteco.La ĉefaj betonfendetoj en specimeno SB1 estas pli malgrandaj kaj malpli oftaj ol en specimeno SB5.Anstataŭigi sablon per kaŭĉuko povas, certagrade, malhelpi la disvolviĝon de fendoj en betono.
Sur fig.5 montras la distribuadon de deklino laŭ la longo de ĉiu specimeno.La solida linio estas la deklina kurbo de la testpeco kaj la punktlinio estas la sinusoida duona ondo.El fig.Figuro 5 montras ke la bastona deklina kurbo estas en bona akordo kun la sinusoida duononda kurbo ĉe komenca ŝarĝo.Ĉar la ŝarĝo pliiĝas, la deklina kurbo devias iomete de la sinusoida duononda kurbo.Kiel regulo, dum ŝarĝo, la deklinaj kurboj de ĉiuj provaĵoj ĉe ĉiu mezurpunkto estas simetria duon-sinusoida kurbo.
Ĉar la deklino de RuCFST-elementoj en pura fleksado sekvas sinusoidan duonondan kurbon, la fleksa ekvacio povas esti esprimita kiel:
Kiam la maksimuma fibrostreĉo estas 0.01, konsiderante faktajn aplikajn kondiĉojn, la responda fleksmomento estas determinita kiel la finfina fleksmomentkapacito de la elemento27.La mezurita fleksmomentokapacito (Mue) tiel determinita estas montrita en Tabelo 1. Laŭ la mezurita fleksmomentkapacito (Mue) kaj la formulo (3) por kalkuli la kurbiĝon (φ), la M-φ-kurbo en Figuro 6 povas esti intrigis.Por M = 0.2Mue28, la komenca rigideco Kie estas konsiderata kiel la ekvivalenta tondfleksadrigideco.Kiam M = 0.6Mue, la fleksadrigideco (Kse) de la laborstadio estis fiksita al la responda sekanta fleksadrigideco.
Ĝi povas esti vidita de la fleksmomento kurbkurbo ke la fleksmomento kaj kurbiĝo signife pliiĝas linie en la elasta stadio.La rapideco de kresko de la fleksa momento estas klare pli alta ol tiu de la kurbeco.Kiam la fleksa momento M estas 0.2Mue, la specimeno atingas la elastan limon.Ĉar la ŝarĝo pliiĝas, la provaĵo spertas plastan deformadon kaj pasas en la elastoplastan stadion.Kun fleksa momento M egala al 0,7-0,8 Mue, la ŝtala tubo estos deformita en la streĉa zono kaj en la kunprema zono alterne.Samtempe, la Mf-kurbo de la provaĵo komencas manifestiĝi kiel fleksiopunkto kaj kreskas ne-linie, kio plifortigas la kombinitan efikon de la ŝtala tubo kaj la kaŭĉuka betona kerno.Kiam M estas egala al Mue, la specimeno eniras la plastan malmolstadion, kun la deklino kaj kurbeco de la specimeno rapide pliiĝantaj, dum la fleksmomento pliiĝas malrapide.
Sur fig.7 montras kurbojn de fleksa momento (M) kontraŭ streĉiĝo (ε) por ĉiu provaĵo.La supra parto de la mez-interspaca sekcio de la provaĵo estas sub kunpremado, kaj la subaĵo estas sub streĉiteco.Streĉiĝmezuriloj markitaj "1" kaj "2" situas ĉe la supro de la testpeco, trostreĉmezuriloj markitaj "3" situas en la mezo de la specimeno, kaj trostreĉmezuriloj markitaj "4" kaj "5".” situas sub la prova specimeno.La malsupra parto de la specimeno estas montrita en Fig. 2. De Fig. 7 oni povas vidi, ke en la komenca etapo de ŝarĝo, la longitudaj deformadoj en la streĉa zono kaj en la kunprema zono de la elemento estas tre proksimaj, kaj la deformadoj estas proksimume liniaj.En la meza parto, estas iomete pliigita longituda deformado, sed la grandeco de ĉi tiu kresko estas malgranda.Sekve, la kaŭĉuka betono en la streĉa zono krakis.Ĉar la ŝtala tubo en la streĉa zono nur bezonas elteni la forton, kaj la kaŭĉuka betono kaj ŝtalo tubo en la kunprema zono portas la ŝarĝon kune, la deformado en la streĉa zono de la elemento estas pli granda ol la deformado en la Ĉar la ŝarĝo pliiĝas, la deformadoj superas la rendimenton de la ŝtalo, kaj la ŝtalo eniras. la elastoplasta etapo.La rapideco de pliiĝo en la streĉiĝo de la specimeno estis signife pli alta ol la fleksa momento, kaj la plasta zono komencis disvolvi ĝis la plena sekco.
La M-um-kurboj por ĉiu specimeno estas montritaj en Figuro 8. Sur fig.8, ĉiuj M-um-kurboj sekvas la saman tendencon kiel la tradiciaj CFST-membroj22,27.En ĉiu kazo, la M-um-kurboj montras elastan respondon en la komenca fazo, sekvita per malelasta konduto kun malkreskanta rigideco, ĝis la maksimuma alleblas fleksebla momento estas iom post iom atingita.Tamen, pro malsamaj testaj parametroj, la M-um-kurboj estas iomete malsamaj.La deklina momento por tond-al-interspacproporcioj de 3 ĝis 5 estas montrita en fig.8a.La alleblas fleksebla kapacito de provaĵo SB2 (tondfaktoro λ = 4) estas 6.57% pli malalta ol tiu de provaĵo SB1 (λ = 5), kaj la kapablo al fleksa momento de provaĵo SB3 (λ = 3) estas pli granda ol tiu de provaĵo SB2. (λ = 4) 3,76%.Ĝenerale, ĉar la tondo-al-interspaco-proporcio pliiĝas, la tendenco de la ŝanĝo en la permesebla momento ne estas evidenta.La M-um-kurbo ŝajnas ne esti rilatita al la tond-al-interspaca rilatumo.Tio estas kongrua kun kion Lu kaj Kennedy25 observis por CFST-traboj kun tond-al-interspacaj rilatumoj intervalantaj de 1.03 ĝis 5.05.Ebla kialo por CFST-membroj estas ke ĉe malsamaj interspacaj tondoproporcioj, la fortotranssendomekanismo inter la betonkerno kaj ŝtaltuboj estas preskaŭ la sama, kio ne estas tiel evidenta kiel por ŝtalbetonmembroj25.
El fig.8b montras, ke la portanta kapacito de specimenoj SB4 (r = 10%) kaj SB1 (r = 20%) estas iomete pli alta aŭ pli malalta ol tiu de la tradicia specimeno CFST SB5 (r = 0), kaj pliigita je 3,15 procentoj kaj malpliigita je 1.57 procentoj.Tamen, la komenca fleksa rigideco (Kie) de specimenoj SB4 kaj SB1 estas signife pli alta ol tiu de specimeno SB5, kiuj estas 19.03% kaj 18.11%, respektive.La fleksa rigideco (Kse) de specimenoj SB4 kaj SB1 en la operacia fazo estas 8.16% kaj 7.53% pli alta ol tiu de specimeno SB5, respektive.Ili montras ke la indico de kaŭĉuka anstataŭigo havas nur malmulte da efiko al la fleksadkapablo, sed havas grandan efikon al la fleksadrigideco de la RuCFST-specimenoj.Tio povas ŝuldiĝi al la fakto ke la plastikeco de kaŭĉukbetono en RuCFST-provaĵoj estas pli alta ol la plastikeco de natura betono en konvenciaj CFST-provaĵoj.Ĝenerale, krakado kaj krakado en natura betono komencas disvastigi pli frue ol en kaŭĉuka betono29.De la tipa fiaskoreĝimo de la baza betono (Fig. 4), la fendoj de specimeno SB5 (natura betono) estas pli grandaj kaj pli densaj ol tiuj de specimeno SB1 (kaŭĉuka betono).Ĉi tio povas kontribui al la pli alta modereco provizita de la ŝtalaj tuboj por la specimeno SB1 Reinforced Concrete kompare kun la specimeno SB5 Natural Concrete.La studo Durate16 ankaŭ venis al similaj konkludoj.
El fig.8c montras, ke la RuCFST-elemento havas pli bonan flekseblecon kaj ductilecon ol la kava ŝtala tubelemento.La fleksa forto de specimeno SB1 de RuCFST (r=20%) estas 68.90% pli alta ol tiu de specimeno SB6 el malplena ŝtala tubo, kaj la komenca fleksa rigideco (Kie) kaj fleksa rigideco en la stadio de operacio (Kse) de specimeno SB1 estas 40,52 % respektive., kiu estas pli alta ol specimeno SB6, estis 16.88% pli alta.La kombinita ago de la ŝtala tubo kaj la kaŭĉukita betona kerno pliigas la fleksan kapablon kaj rigidecon de la kunmetaĵo.RuCFST-elementoj elmontras bonajn ductilecspecimenojn kiam submetite al puraj fleksaj ŝarĝoj.
La rezultaj fleksmomentoj estis komparitaj kun fleksmomentoj precizigitaj en nunaj dezajnnormoj kiel japanaj reguloj AIJ (2008) 30, britaj reguloj BS5400 (2005) 31, eŭropaj reguloj EC4 (2005) 32 kaj ĉinaj reguloj GB50936 (2014) 33. fleksmomento (Muc) al la eksperimenta fleksa momento (Mue) estas donita en Tabelo 4 kaj prezentita en fig.9. La kalkulitaj valoroj de AIJ (2008), BS5400 (2005) kaj GB50936 (2014) estas 19%, 13.2% kaj 19.4% pli malaltaj ol la averaĝaj eksperimentaj valoroj, respektive.La fleksa momento kalkulita de EC4 (2005) estas 7% sub la meza testvaloro, kio estas la plej proksima.
La mekanikaj trajtoj de RuCFST-elementoj sub pura fleksado estas eksperimente esploritaj.Surbaze de la esplorado, la sekvaj konkludoj povas esti tiritaj.
La testitaj membroj de RuCFST elmontris konduton similan al tradiciaj CFST-padronoj.Kun la escepto de la malplenaj ŝtalpipaj specimenoj, la RuCFST- kaj CFST-specimenoj havas bonan ductilecon pro la plenigo de kaŭĉukbetono kaj betono.
La tondo al interspaco-proporcio variis de 3 ĝis 5 kun nur malmulte da efiko al la testita momento kaj fleksadrigideco.La indico de kaŭĉuka anstataŭigo preskaŭ ne efikas sur la rezisto de la specimeno al fleksa momento, sed ĝi havas certan efikon sur la fleksa rigideco de la specimeno.La komenca fleksa rigideco de specimeno SB1 kun kaŭĉuka anstataŭiga proporcio de 10% estas 19,03% pli alta ol tiu de la tradicia specimeno CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) permesas precizan taksadon de la finfina fleksadkapacito de RuCFST-elementoj.La aldono de kaŭĉuko al la baza betono plibonigas la fragilecon de la betono, donante al la konfuceaj elementoj bonan fortikecon.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP kaj Yu, ZV Kombinita ago de ŝtalaj tubformaj kolonoj de rektangula sekcio plenigita per betono en transversa tondo.strukturo.Betono 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, kaj Li, W. Concrete-plena ŝtalpipo (CFST) testado kun klinitaj, konusaj, kaj mallongaj STS-kolumnoj.J. Konstruo.Ŝtala Tanko 66, 1186-1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Sismaj testado kaj agado-indicstudoj de reciklitaj kavaj blokmuroj plenigitaj kun reciklita entuta ŝtalo tubforma enkadrigo.strukturo.Betono 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Eksperimento kaj dezajno de mallongaj ŝtalaj tuboj plenigitaj per kaŭĉuka betono.projekto.strukturo.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Nova riska analizo de COVID 19 en Barato, konsiderante klimaton kaj sociekonomiajn faktorojn.teknologioj.prognozo.socio.malfermita.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Nova riska taksadsistemo kaj klimatŝanĝa rezisteco de kritika infrastrukturo.teknologioj.prognozo.socio.malfermita.165, 120532 (2021).
Liang, Q kaj Fragomeni, S. Nonlinear Analysis of Short Round Columns of Concrete-Filled Steel Pipes under Axial Loading.J. Konstruo.Ŝtala Rezolucio 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. kaj Lam, D. Konduto de konvenciaj kaj alt-fortaj beton-plenaj rondaj stumpkolonoj faritaj de densaj ŝtalpipoj.J. Konstruo.Ŝtala tanko 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Eksperimenta enketo de la ekscentraj kunpremadkarakterizaĵoj de alt-fortaj malvarmformitaj ŝtalbetono rektangulaj tubformaj kolonoj.Universitato J. Huaqiao (2019).
Yang, YF kaj Khan, LH Konduto de mallongaj betonplenaj ŝtalpipoj (CFST) kolonoj sub ekscentra loka kunpremado.Konstruo de maldika muro.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL kaj Castro, JM Eksperimenta taksado de la ciklaj trajtoj de ŝtala tubforma trabo-kolono plenigita kun betono kun okangula sekco.projekto.strukturo.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH kaj Hicks, S. Revizio de la fortkarakterizaĵoj de beton-plenaj cirklaj ŝtalpipoj sub monotona pura fleksado.J. Konstruo.Ŝtala tanko 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String Tension Model kaj Flexural Stiffness of Round CFST in Bending.interna J. Ŝtala strukturo.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. kaj Li, L. Mekanikaj propraĵoj de mallongaj kolonoj de kaŭĉuka betono kvadrataj ŝtaltuboj sub aksa ŝarĝo.J. Nordoriente.Universitato (2011).
Duarte, APK et al.Eksperimentaj studoj de kaŭĉuka betono kun mallongaj ŝtaltuboj sub cikla ŝarĝo [J] Kunmetaĵo.strukturo.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW kaj Chongfeng, HE Eksperimenta studo de la karakterizaĵoj de aksa kunpremado de rondaj ŝtaltuboj plenigitaj per kaŭĉuka betono.Betono (2016).
Gao, K. kaj Zhou, J. Aksa kunpremadtesto de kvadrataj maldikmuraj ŝtalpipaj kolonoj.Revuo pri Teknologio de Hubei-Universitato.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, kaj Wang E. Eksperimenta studo de mallongaj rektangulaj ŝtalbetonkolonoj post eksponiĝo al alta temperaturo.Betono 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. kaj Wang, E. Eksperimenta studo de rondaj kaŭĉuk-betono plenigitaj ŝtalaj tubformaj kolonoj sub aksa kunpremado post eksponiĝo al alta temperaturo.Betono (2019).
Patel VI Kalkulo de unuakse ŝarĝitaj mallongaj ŝtalaj tubformaj trabo-kolonoj kun ronda fino plenigita kun betono.projekto.strukturo.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH kaj Zhao, SL Analizo de la fleksa konduto de rondaj maldikmuraj ŝtalaj tuboj plenigitaj per betono.Konstruo de maldika muro.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS kaj Hunaiti Yu.M.Eksperimenta studo de la propraĵoj de ŝtaltuboj plenigitaj kun betono enhavanta kaŭĉukan pulvoron.J. Konstruo.Ŝtala tanko 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Normal Temperature Tensile Test Method for Metallic Materials (Ĉina Arkitekturo kaj Building Press, 2010).
Afiŝtempo: Jan-05-2023